Calcul fondations en sous sol

Pour ce type de cas, au niveau du calcul, on ne considère pas d'encastrement du mur sur la semelle. Mais on rajoute des chapeaux forfaitaires en haut et en bas égal à 15% des aciers courants en travée. Les aciers courants se positionnent coté sous-sol/VS, les chapeaux coté terre.

Ok merci, ça m'arrange, je trouvais les semelles déjà suffisamment large. Concernant le calcul du mur, pour la contrainte horizontale, je suis parti avec un coefficient Ka estimé à 0.45, un poids de terre mouillé à 21 kn/m3 d'où une contrainte horizontale maxi à la base du triangle de 26 kn/m²(hauteur 2.75m), section d'aciers verticaux à 3.78 cm²/ml avec un BAB de 27 cm (j'ai pris une ep dalle équivalente à 20 cm), cela vous parait cohérent ?

Ka =0,45 me parait un chouia élevé. Pour ma part, sans étude de sol, je considère un angle de 25° sans cohésion, ce qui est déjà prudent. Soit un coefficient de poussée de 0,404.
...
Une densité de 2,1 me semple aussi élevé : ça correspond à un terrain déjà bien saturé d'eau. Pour un terrain normalement drainé, je me contente de 1,8...

Pour l'épaisseur à prendre en compte, 19 cm pour un BAB de 27 cm.

Par contre, ajoute au moins une surcharge d'utilisation de 150 kg/m2 sur le terrain (tondeuse, entretien, etc)

Pour la largeur des semelles, pour peu que tes charges verticales soient bien évaluées, tu es large avec 1,5 bars ELS.

Tout calcul fait, je suis à environ à 3 cm2/ml

Ok j'ai un autre soucis, dans une autre zone en v/s, je vais être contre des semelles existantes, je vais donc faire des semelles déportées de 50 x 30 cm. Excentricité de 11 cm (je prévois 4 cm de joint sismique) > B/6 donc semelle partiellement comprimée. Ma contrainte maxi sera de 2.4 bars à l'ELS ( environ 5t/ml de charges), bien supérieure à la valeur de sol de 1,5 bars. Faisant des soubassements en béton banché du fait de la zone sismique, je pensais reprendre l'excentricité avec des aciers supplémentaires dans les BAB jusqu'au niveau du plancher v/s (je continue avec des agglos creux de 20 au delà du v/s). Arrêter les aciers au niveau du plancher v/s (soit environ 1 m de mur), est vraiment suffisant pour équilibrer cette excentricité ?

Oui, si tu a un soubassement que tu peux armer, tu peux reprendre l'excentrement dans ce soubassement. Ça induit simplement un effort de traction horizontal dans ton plancher qu'il faudra rependre. Cet effort vaut M/h avec M=moment dû à l'excentrement, h la hauteur du soubassement. Il faut aussi vérifier que l'effort de sens contraire qui existe au niveau de la semelle puisse être repris par le sol (frottement) compte tenu de la charge verticale (coefficient de frottement à ne pas dépasser à l'ELS en l’absence d’étude de sol : H/V <= 0.3 à l'ELS avec H = effort horizontal, V = charge verticale.

Merci pour ces précieuses indications. Penses tu que je puisse réaliser une piscine enterrée (env 1,50 m de prof) proche de la zone du sous sol sans respecter la règles de 3/1 entre les semelles filantes bas de sol et le bas de piscine sachant que :
la fondation de la piscine sera un radier, donc charges bien réparties
Le poids de l'eau + maçonnerie sera sensiblement équivalent au poids de la terre enlevée (et même un peu inf).

Clairement : non ! Dans tous les cas l'angle de 1/3 est à respecter.

OK merci beaucoup pour toutes ces infos très claires.

Bon les règles PSMI n'ont pas l'air d'autoriser les sous sols partiels sauf si sol de bonne consistance ou joint de rupture. Par contre je n'ai rien vu dans ce sens dans l'eurocode 8.
De même je ne vois rien au niveau du ferraillage du soubassement (0,6 cm² /ml en zone 3 si je me trompe pas dans les PSMI) dans l'eurocode.
Ces règles sont elles toujours d'actualité ?

Les règles PS-MI et l'Eurocode 8 n'ont rien à voir et ne sont pas interchangeables ni panachables.

L'eurocode 8 peut aller beaucoup plus loin que les PS-MI mais demandent un investissement en calcul plus important.

Oui effectivement, à force de regarder les 2 normes, j'en viens presque à les mélanger, c'est là qu'on comprends que BE ça ne s' improvise pas !

Eh non!

J'ai encore un problème. Je voulais faire un ensemble de baie vitrée sur toute la largeur du bâtiment (7.55 m ext) et ce sur le niveau du Ht sol et Ht rez. Donc pas de contreventement.
Soit je rajoute des trumeaux mais je perds en surface vitrée (ex 1 trumeau central et 2 en extrémité), soit je pensais faire un portique béton sur chaque niveau  qui servirait de contreventement pour les efforts sismiques.
Peut être des poteaux et poutres 20x35 ou 20x40 sachant que les poutres ne reprennent pas grand chose (le plancher est parallèle au 1er niveau et au 2 eme niveau , elle supporterait un pignon triangulaire avec fermettes parallèle au pignon).
Je ne sais pas (ou plus) calculer ce type de portique. Si jamais tu peux m'aider, je te donne les descentes de charge : Poutre zone HT REZ G = 330 kgs /ml Q = 90 kgs /ml portée 7,55 m ext, poteaux partant des fondations du sous sol au niveau HT REZ hauteur = 5.40 m, reprise d'un effort sismique horizontal à 650 kgs /ml (ou 3500 kgs en tête de poteau au niveau de la dalle, je ne sais pas comment il faut le modéliser) + poids du portique béton supérieur.
Portique supérieur Poutre zone Ht 1er : G = 350 kgs/ml Q = 60 kgs / ml portée 7.55 m, poteau Ht = 2.40 m, effort sismique horizontal 650 kgs /ml.
Encastrement poteau /poutre.